Agregetam ir ļoti svarīga ietekme uz liešanas darbību darbību, un, lai uzlabotu ugunsizturīgo materiālu kalpošanas laiku un samazinātu ugunsizturīgo materiālu izmaksas, ir liela nozīme, lai uzlabotu ugunsizturīgo materiālu kalpošanas laiku un samazinātu ugunsizturīgo materiālu izmaksas. Šajā rakstā no nedaudz augstas pakāpes alumīnija oksīda agregāta vai pat brūna korunduma apkopojuma nomaiņas ar {86- pakāpes homogenizēta alumīnija oksīda agregāta viedokli, dažādu alumīnija oksīda agregātu ietekme uz alumīnija veiktspēju un magnija liešanu cementa savienojuma sistēmas reakcijā, un Indukcijas krāsns izturīgs izturīgs un apvienots ar termoķīmijas programmatūras factSage6.2, lai analizētu izdedžu un ugunsizturīgā materiāla reakciju, kā arī izdedžu un ugunsizturīgā materiāla reakciju. Homogenizēto boksītu boksītu boksītu boksītu erozijas mehānisms ir ļoti nozīmīgs, lai izprastu homogenizēta boksīta veiktspējas priekšrocības, kā arī tā lietošanas jomu.
Izejvielas testēšanai
Tests were conducted with homogenised bauxite (particle sizes 5~3mm, 3~1mm, 1~0mm), rotary kiln bauxite (particle sizes 5~3mm, 3~1mm, 1~0mm), inverted flame kiln bauxite (particle sizes 5~3mm, 3~1mm, 1 ~ 0 mm) un brūns Corundum (daļiņu izmēri 5 ~ 3mm, 3 ~ 1 mm, 1 ~ 0 mm) kā agregāti. Brūnās korunduma soda naudas, magnēzijas soda naudas, Secar71 cements, aktivizēts -AR2O3 mikropowder, kā arī Elkemsio2 mikropowder tika izmantoti kā matricu, un nātrija tripolfosfāts un nātrija heksametafosfāts tika izmantoti kā ūdens samazināšanas līdzekļi. Pārbaudes izmantoto izejvielu ķīmiskais sastāvs ir uzskaitīts 1. tabulā.
1. tabula Galvenais izejvielu ķīmiskais sastāvs (masas%)
Paraugu sagatavošana
Pārbaudes formulējumi ir parādīti 2. tabulā. Homogenizēts boksīts, rotācijas krāsns boksīts, apgriezts liesmas krāsns boksīts, brūns korundums, jo agregāta paraugi tika nosaukti par HC paraugu, GC paraugu, DC paraugu un paraugu BC. Izejvielas tika nosvērtas atbilstoši testa formulai, pievienota ar atbilstošu ūdens daudzumu un pilnībā maisa, pēc tam vibrāciju veidoja 40 × 40 × 160 mm garā sloksnes paraugā, un pēc tam veidotais paraugs tika noņemts no veidnes pēc tam, kad 24 stundas tika uzturēts istabas temperatūrā un pēc tam tika ievietots cepeškrāsnī un izžāvēts 24 stundas cepurē 110 grādos. Visbeidzot, ceptais paraugs tika ievietots CSL augstas temperatūras saķepināšanas krāsnī termiskai apstrādei ar 1100 grādiem un 1600 grādiem 3 stundām. Veidotie paraugi tika žāvēti cepeškrāsnī 110 grādos 24 stundas, un visbeidzot ceptus paraugus ievietoja CSL augstas temperatūras saķepināšanas krāsnī termiskai apstrādei ar 1100 grādiem un 1600 grādiem 3 stundām. Pēc krāsns temperatūras, kas atdzesēta līdz istabas temperatūrai, paraugi tika noņemti un veiktspējas testi tika veikti.
2. tabula Pārbaudes formulējumi (masas%)
Pilota veiktspējas pārbaude
(1) istabas temperatūras fizikālās īpašības
Saskaņā ar GB/T 2997-2000, GB/T 5072-2008, GB/T 3001-2000, GB/T 5988-2004 attiecīgi, šķietamā porainība un lielapjoma blīvums ir izžuvis paraugs, telpas temperatūra, kas ir aizdedzinoša izturība.
(2) Termiskā trieciena izturība
Paraugs pēc termiskās apstrādes ar 3H 3H līdz 1100 grādiem tiek ievietots elektriskajā krāsnī, kas iepriekš uzkarsēta līdz 1100 grādiem (zem gaisa atmosfēras), pēc 30 minūšu turēšanas paraugu noņem un ātri iegremdē cirkulējošā ūdenī, pēc tam paraugu 5 minūtes ievieto gaisā. Pārbaude tiek atkārtota 3 reizes, un testa beigās termisko šoka stabilitāti novērtē pēc parauga pārrāvuma pēc ūdens dzesēšanas 1100 grādos 3 reizes vai atlikušo stiprību.
(3) Sārņu pretestība
Indukcijas krāsns metodi izmanto, lai novērtētu parauga izvietojumu, testa iestatīšanas shematiskā diagramma ir parādīta 1. attēlā. Garais paraugs pēc žāvēšanas 11 0} Degviela 24 stundas tiek ieliets tīģelī un ielādēts indukcijas kausēšanā. Izliešanas tīģelis ir parādīts 2. attēlā. n (cao)/n (sio2) =4. 56. Kad tērauda gabals ir pilnībā sakausēts ar izdedžiem, tiek sākts laiks, temperatūra tiek kontrolēta kā 1600 grādu, un krāsns tiek apturēta pēc 0,5 stundām. Pēc testa pabeigšanas tīģelī ielej garu parauga sloksni, un 24 stundas to žāvē 110 grādos, pēc tam paraugu ielej indukcijas krāsnī, kā parādīts 2. attēlā. Pārbaudes beigās atlikušais paraugs tika noņemts no tīģeļa, un pēc piekaramā sārņa noņemšanas, un tas tika noņemts no vidējā stāvokļa, kas atrodas gareniskā, gareniskā asis, kas atrodas no vidējā stāvokļa, kas atrodas garajā virzienā uz garu. Erozijas laukums (vai erozijas ātrums) un iespiešanās laukums tika izmantots, lai raksturotu parauga erozijas pakāpi un parauga iekļūšanas pakāpi attiecīgi, kad parauga erozijas un iespiešanās laukumi tika analizēti un izmērīti ar AdobeacrobatPro programmatūras palīdzību.
Kreisā 1 shematiska tīģeļa šķērsgriezums pēc izdedžu erozijas testa
Labais 2 tīģeļa attēls pēc žāvēšanas pēc liešanas
3. tabula Kalnu izdedžu ķīmiskais sastāvs (masas%)
Katra parauga erozijas dziļums tika mērīts izdedžu pretestības testa beigās, un tika aprēķināts parauga erozijas ātrums, kā arī parauga erozijas laukums un iespiešanās laukums. Erozijas ātrums tiek aprēķināts šādi: 3. attēlā parādīta parauga sānu diagramma pēc indukcijas izdedžu erozijas. Kā parādīts attēlā, h 0 ir parauga sākotnējais augstums, izmēriet parauga atlikušo augstumu H1, pēc tam parauga erozijas maksimālais dziļums pēc izdedēšanas erozijas ir h 2=H 0- H1, kur erozijas ātrums tiek aprēķināts saskaņā ar šādu formulu.
Kur: υ ir erozijas ātrums, mm-h -1; H ir parauga maksimālais erozijas dziļums pēc izslīdes, mm; t ir erozijas laiks, h.
Parauga 3. attēls pēc indukcijas krāsns testa
Erozijas laukums un iespiešanās laukums tiek aprēķināts šādi: parauga šķērsgriezums pēc indukcijas izdedžu erozijas ir parādīts 4. attēlā. Kā parādīts attēlā, parauga statistiskais laukums tiek izvēlēts vispirms (izvēlētais laukums ir vienāds katram salīdzināšanas paraugu grupai, un metode, kas izvēlas statistisko laukumu, ir šāds, kas ir noteikts, un tas ir atkarīgs no garuma, kas ir atkarīgs no tā, kā tas ir ieteicams. līdz erozijas situācijai, bet katra paraugu grupa tiek izturēta ar tādu pašu garumu), un mēra statistisko laukumu. Erozijas laukums S1 un infiltrācijas laukums S2 šajā apgabalā.
4. attēls
Secināt
(1) Alumīnija-magnesija liešanas paraugiem, kas satur dažādus alumīnija oksīda agregātus, ir liela atšķirība paraugu istabas temperatūras veiktspējā, ņemot vērā atšķirību radītajā spinela saturā. Pēc termiskās apstrādes 1600 grādos ar cementa saistīto homogenizētu alumīnija oksīda bāzes alumīnija-magnija liešanas tilpuma samazināšanu pēc augstas temperatūras apstrādes, salīdzinot ar paraugiem, kas satur apgrieztu llavas krāsns alumīnija oksīda agregātus, parādīja lielāku līnijas izmaiņu ātrumu un paraugiem bija zemāka saspiežoša stiprība un sliktāka izturība pret siltumu.
(2) Izmantojot indukcijas krāsns izdedžu pretestības testu, rezultāti rāda, ka: Izmantojot cementu saistītas alumīnija-magnija liešanas, paraugu izdedžu izturība ar {86} pakāpes homogenizētu alumīnija oksīdu, jo agregāts nav daudz atšķirīgs no parauga ar 88 pakāpi, bet 88. Homogenizēto alumīnija oksīda liešanas paraugu infiltrācija ir sliktāka.
(3) Homogenizētie alumīnija oksīda bāzes alumīnija-magnija liešanas veidi pēc sārņa kodināšanas radīs lielas plaisas ap agregātu netālu no karstās virsmas, kas ir nelabvēlīga paraugu šķipsnu izturībai.
(4) Combined with the microstructure analysis and the thermodynamic simulation results of the reaction between three kinds of alumina aggregate and slag, it can be concluded that the products of alumina aggregate specimens reacted with the slag are corundum, spinel, CA6 and low melting point phases (C2AS and CAS2), in which the reaction between homogenised alumina aggregate and slag will generate CA6, and the reaction between the Matrica un izdedži ir tieša spinela šķīdināšana izdedžos.